GN 148水平支脚
类型
A型: 带双孔法兰 (d1 = 60 / 90 / 113)
B型: 带四孔法兰 (d1 = 113 / 126)
识别号
1: 不带分离锁扣
2: 带分离锁扣
减震元件
天然橡胶 (NR)
硫化
耐受温度达 80 °C
硬度 [Shore A ±5 °]
柔软 43
中等 57
硬度 68
金属板
镀锌，蓝钝处理
螺纹嵌件
钢制
镀锌，蓝钝处理
GN 148水平调整件设计用于重型机械和机组的减震。
可延长设备的寿命并降低噪声污染。
因其结构特点，它也能够吸收水平震动。 过载分离锁扣的设计（2型）能够防止水平调整件因负荷过大而损坏。
推荐的载重能力具体数值不具约束力，不对用户的选择承担责任；并不构成一般意义的质保和使用场合要求。用户必须根据实际情况选择适合预期用途的产品
F1 = 垂直方向静载荷（压力）
F2 = 水平方向静载荷（横向推力）
s1 = 垂直方向压缩度（ F1 载荷下弹性压缩行程）
s2 = 水平方向压缩度（ F2 载荷下弹性压缩行程）
刚度 R:
致使减震元件压缩1mm的载荷（弹性比）
计算刚度的等式：R = F / S
下表详细列出了最大静载荷F，最大压缩比和计算出的刚度 R。
所示计算方法和下表列出的数值，可计算出最大隔震度，隔震度是由干扰频率决定的。
| d1 | 硬度（肖氏 ) | 最大静载荷F1 N | 刚度 R1 N/mm | 最大压缩度 s1 mm | 最大静载荷 F2 N | 刚度 R2 N/mm | 最大压缩度 s2 mm |
| 60 | 43 | 1100 | 340 | 3.2 | 2300 | 770 | 3 |
| 60 | 57 | 1750 | 550 | 3.2 | 3400 | 1130 | 3 |
| 60 | 68 | 2800 | 930 | 3 | 4000 | 1330 | 3 |
| 90 | 43 | 1500 | 430 | 3.5 | 3000 | 750 | 4 |
| 90 | 57 | 2800 | 800 | 3.5 | 5000 | 1330 | 3.75 |
| 90 | 68 | 4500 | 1290 | 3.5 | 7000 | 1870 | 3.75 |
| 113 | 43 | 3500 | 1000 | 3.5 | 4500 | 1290 | 3.5 |
| 113 | 57 | 6500 | 1860 | 3.5 | 7500 | 2140 | 3.5 |
| 113 | 68 | 10000 | 2860 | 3.5 | 11000 | 3140 | 3.5 |
| 126 | 43 | 7500 | 2140 | 3.5 | 9000 | 2570 | 3.5 |
| 126 | 57 | 12500 | 3570 | 3.5 | 15000 | 4290 | 3.5 |
| 126 | 68 | 19000 | 5340 | 3.5 | 22500 | 6430 | 3.5 |
术语
干扰频率 [Hz]:
指机器产生的频率，如：
主轴的转速[rpm]。
静载荷F [N]:
指每个减震元件承受的载荷（水平调整件）。
隔振度（％）：
指对干扰频率的吸收度（减震）。
压缩度 s [mm]:
指减震元件高度的变化（弹性位移）。
刚度 R [N/mm]:
指导致减震元件
压缩1mm的载荷（弹性比率）。
选定适合的水平调整件以及最大隔震度
首先，必须确定每个水平调整件的静载荷F，为了合理布置水平调整件并将载荷F均匀分布，使用下列等式计算静载荷:
机器的重力 [N] / 水平调整件的数量 = 静载荷 F [N] / 每个水平调整件
一旦计算出静载荷F，便可在表内选择一款水平调整件。请注意，静载荷F应尽可能接近所选型号的静承载能力，但不可超出。所选支脚的相关刚度R， 也在表内列出。
实际压缩度使用下列等式计算。
静载荷 F [N]/每个水平调整件 / 刚度R [N/mm] = 实际压缩度 S [mm]
由计算出的实际压缩度S，即可在上表读出最大隔震度，该值是干扰频率的系数。
为了优化最大隔震，改变支脚的数量，以使每个水平调整件的静载荷F尽可能接近下表给出的静载荷能力值。 这样便可增加压缩度S，随之改善隔震度。
总之，合适的压缩度可非常良好地隔绝中高频率。
