4340锻件/圆钢生产

碳 C ：0.38～0.43
硅 Si：0.15～0.35
锰 Mn：0.60～0.80
硫 S ：≤0.040
磷 P ：≤0.035
铬 Cr：0.70～0.90
钼 Mo：0.20～0.30
镍 Ni：1.65～2.00
抗拉强度 σb (MPa)：≥980(100)
屈服强度 σs (MPa)：≥835(85)
伸长率 δ5 (%)：≥12
断面收缩率 ψ (%)：≥55
冲击功 Akv (J)：≥78

4340锻件/圆钢生产有高的强度、韧度和杰出的淬透性和抗过热的稳定性，但白点敏感性高，有回火脆性。焊接性较差，焊前需经高温预热，焊后需消除应力，经调质后运用。
1、力学性能：
伸长率 δ5 (%)：≥12
断面收缩率 ψ (%)：≥55
冲击功 Akv (J)：≥78
冲击韧性值 αkv (J/cm2)：≥98(10)
试样尺寸：试样毛坯尺寸为25mm

4340的材料是合金结构钢。相当于德国DIN钢号36CrNiMo4，德国DIN材料，法国NF标准40NCD3，日本JIS标准SNCM439，英国BS标准816M40，美国AISI/ASTM4340，美国UNS标准G43400

这种电机可能的结构和运行多种多样，并将由此引出电机家族的众多“新成员”，其应用前景和领域也非常广泛，如变可控的电磁‘齿轮箱“、混合动力电动汽车、多种可再生能源发电等1M.异向双转子永磁电机具。其实，从概念上来讲，机电能量转换装置也可设计成只有一个电端口却有2个机械端口的形式，而电端口和机械口均可作为电机的输入和输出，即所谓的单电口双转子电机。本文从机械和电磁2方面分别分析定子紧固件对该种结构电机的影响。主要分析定子紧固件的大小，数量，形状，材料及安放位置等对该种结构电机的机械和电磁性能的影响。1机械方面的影响分析1.1材料选取定子紧固件不但起到定子硅钢片的轴向固定，而且起到内外气隙的定心作用，因此，定子紧固件的材料选取尤为重要。而一般制造紧固件常用碳钢材料，若考虑到电机的涡流损耗和增强紧固件的强度，可选取不导磁的不锈钢1Cr18Ni9Ti，但由于紧固件可能是磁路的一部分，从铁心饱和程度来考虑，可选取10钢。
对于紧固件中的螺栓头有2个主要功能：一是支承或者承载作用；二是扳拧作用。螺栓头选用适合度，且能*限度的拧紧的内六角头。但是异向的双转子永磁电机的定子内外都有齿槽，无法在定子内外侧利用扣片或紧固筋，而且定子铁心内外都有气隙，硅钢片不能和机壳直接相连，无法利用机壳端盖来进行内外气隙的。因此，电机选择了定子紧固件这种机械结构，从定子铁心的前后两侧进行紧固和。本文以11kW的6极双转子永磁电机为研究对象，为了节省绕组端部和整个电机所占的空间，电机采用环形绕组。
为了实现内外转子异向，定子内外两侧的电流相序必须相反，如所示的绕组端部连接，其中有6处不走绕组，理论上恰好可以安放6个定子紧固件。为了保证内外转子和中间定子的同心度，在机械设计中，各个零件的机械结构设计都应该考虑这个因素，尤其是定子紧固件同定子前后端盖的连接配合又是实现电机同心度的重中之重。起初，设计定子紧固件的端部为圆形，当与定子前后端盖连接时，仅仅靠六根圆柱的圆柱边同定子前后端盖的止口面配合，起到保证整个定子铁心的同轴度，如（a）所示。
这将远普通电机的机座端盖止口面配合保证定子铁心同轴度的精度差得多。因此，为了在机械艺上定子铁心的同心度，定子紧固件的端部上、下表面分别为凸形、凹形圆弧面，如（b）所示。通过这种端部结构同后端面配合连接就变成了面面配合，这样线面配合时的定子铁心的同心度了许多。13定子受力分析定子的强度与刚度的机械计算是双转子电机的机械性能计算的重要部分，它将决定电机定子受力形变大小及所受单边磁拉力的大小，是电机运行的关键。

在材料力学中，定子紧固件为梁结构。整体定子计算的重点为定子紧固件强度和刚度。除了材料自身影响外，还可以在合理的机械结构设计上来定子紧固件所受应力。因此，为了材料所受应力，设计定子紧固件时，需要做以下几方面结构上的改进。采用圆形结构：定子紧固件的端部和定子紧固件档采用圆形结构，这样矩形更有效的此结构件的抗弯矩能力。采用变截面结构：在定子紧固件两端所受的剪应力，为了剪应力能力，尽量加粗与定子前后端盖档直径，但因为定子紧固件需要套在定子铁心上，因此在不影响电机电磁性能和遮盖齿槽的前提下，适当的线径，它的机械强度。
定子前后端盖止口靠近定子：使定子前后端盖的止口面在不影响定子端部走线的前提下尽量靠近定子，这样可以弯矩力臂，从而了定子紧固件所受弯矩的影响，方便定子紧固件的载荷分布。另外尽可能的加粗定子紧固件与定子后端盖连接档的直径，它也是定子紧固件所受弯矩处，因为它同时还是悬臂梁，承受着整个定子重量对它施加剪应力的影响。通过前面所述，得出定子紧固件的截面图如（a），实物图如（b）所示。对于该种电机定子铁心所承受的径向和切向电磁力及扭转情况可以不考虑，因为径向电磁力可以看作定子和转子为了减小气隙而相互吸引的拉力。
而在样机设计时，定子上的径向力由于对称的双转子结构被，理论上可使得机械拉力为0，但实际上数值也很小。2电磁方面的影响分析2.定子铁心磁场分布2.11理论分析为了简化分析做出如下假设：绕组中的电流随时间按正弦规律变化（实际上只考虑基波电流）槽内电流（导体）集中在槽中心处；铁心不饱和，且铁心中的磁压降与磁密成正。基于上述假设，以简单的极对数1，每极每相槽数q=1的情况来分析，因为是异向双转在三相交流电机中，定子绕组是对称设置的，即ABC三相绕组的轴线在空间相差120°电角度，因此三相绕组各自产生的基波磁动势在空间互差120°电角度。
另外，内外转子作用在定子上的电磁转矩方向相反，不但使得定子上的切向磁拉力*地而且使得定子受到的合成转矩较小，有利于定子的紧固，了机械性。在对称运行时，三相电流亦是对称的，即幅值相等，在时间上互差120°电角度。则三相绕组流过的电流分别为于是，A、B、C、Ai、Bi、C各相绕组脉振磁动势基波为fya=FYicosacos显然，该合成磁动势是一种在空间位置固定、幅值大小和正负随时间变化的脉振磁动势，因此，其基波及所有谐波磁通势的幅值在时间上都以绕组中电流变化的脉振。

取A相绕组的轴线处作为空间电角度a的坐标原点，并以正相序方向作为x的正方向，同时选择A相电流达到值的瞬间为时间的起始点。故在电机极数为2p时，当空间电角度a为0、tc、2t的位置时，磁动势为0，即此位置的磁密情况下为0，所以单考虑电枢磁场作用时定子紧固件的位置应该放置在此位置。212有限元验证211小节的分析是基于铁心不饱和的线性模型，而实际电机中磁导率是变化的。因此，为了更的异向双转子电机的性，并验证2.1.1小节理论分析的正确性，采用有限元对电机的非线性磁场进行分析。
利用Ansoft对双转子永磁电机建模并分析。电机的额定转速为800r/min，即25ms为一个电周期。如所示为采用有限元分析的某个时刻的负载磁场分布图，其中，定子铁心轭部中心的120°圆弧线为非模型线，只是为了取出磁感应强度。如所示为用有限元分析的在0ms，5ms，10ms，15ms，20ms，25ms时刻的圆弧线上的磁感应强度幅值曲线。从图中可以看出，轭部磁密曲线是空间位置固定、幅值大小和随时间变化的。
另外，由于磁路饱和及励磁磁势的原因，使得曲线不再是正弦型。2.2定子紧固件对电机磁场分布的影响2.21对气隙磁场的影响定子紧固件的数量、大小不但影响双转子电机的机械性能，而且影响到磁力线的走向，占据了大量的磁路空间，了部分区域的饱和程度。而且位置不同，对磁力线走向影响也不同。综合考虑，定子紧固件半径选为7mm，通过有限元分析得出：有、无（只要在分析中把定子紧固件的属性同硅钢片一样即可）定子紧固件时，气隙磁密基本上为一定的，如所示，内外气隙磁密B幅值平均值随时间基本不变化，分别?。
4340锻件/圆钢生产如果设计不当，将影响电机磁场分布，交、直轴电抗以及电机的功率因数等。运行状态为从图（a）到（d），并循环往复，从图中可以看出，双转子永磁电机高磁密出现在固定区域，并且同定子紧固件所在的物理区域没有公用部分。相反，定子紧固件的位置改变将不同程度的影响到定子铁心的饱和程度。根据以上有限元磁场分析得出，定子紧固件数量为6个，沿圆周均匀的分布是合理的，对电机的电磁性能几乎没有影响。3结论定子紧固件的大小，数量，形状，安放位置及材料等对该种电机的机械性能，电磁性能有非常重要的影响，可以得出以下结论：定子紧固件不但起到定子硅钢片的轴向固定，而且起到内转子-定子-外转子3个部件的定心作用。
设计时紧固件为圆柱形的变截面结构，且后端盖的端部采用扁圆弧型；（2）从机械角度看，材料应该选取强度较高的，如不锈钢，且在不遮盖齿槽的前提下，限度的定子紧固件的直径，以便它的机械强度；定?。2月18日经济部业局表示,必定会对裁示做出回应,业局将紧盯相关发展,若是反归零,对国内低阶紧固件产业会有影响,业局也已研拟因应之道。针对,贸易组织(WO)裁示对紧固件产品课徵反违规,若撤除课,将影响紧固件产业销欧。